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1）能量调节及水系统控制AFB0412SHB
为*保*冷源及水系统的正常运行，充分利用EMCS系统强大的数据处理与分析功能，恰当地对系统进行调节，从而达到提高运行品质，降低运行能耗的作用，产生经济效益。
冷源及水系统的能耗由冷水机组主机电耗、冷冻水、冷却水和各循环水泵电耗、冷却塔风机电耗等构成。如果冷冻水末端各站都有良好的自动控制，AFB0412SHB冷水机组供冷量在满足各站需求的前提下，其节能就要靠恰当地调节机组的运行状态，提高其制冷效率（即COP值）和降低冷冻水循环泵、冷却水循环泵及冷却塔风机的电耗来获得。由于冷站同时为多个车站供冷，冷冻水循环泵须提供足够的循环水量并满足各站的压降，可能的节能途径是减少各个站冷冻水调节阀的节流损失，并尽可能使循环水泵在效率*高点运行。AFB0412SHB这样，冷源与水系统的节能控制就主要通过如下3个途径完成：
维持各车站的*低冷量需求，尽可能提高冷水机组出口水温以提高冷水机组的COP；当采用二级泵系统时，减少冷冻水加压泵的运行台数或降低泵的转速，以减少水泵的电耗；
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在冷水机组运行所允许的条件下，尽可能降低冷却水温度，同时又不增加冷却泵和冷却塔的运行电耗。
AFB0412SHB
2）冷冻水的调节控制
目前供冷回路多采用二级泵系统，二级加压泵采用变频调速时，运行费*省。常规的运行方式是固定冷水机组的供水温度设定值（如7℃），同时按照设计工况要求的各站压头确定末端各站供回水干管压差的设定值Δpset，根据实测出的该点压差与Δpset之关系调整冷冻水加压泵的转速，使该处压差一直维持于Δpset。这样做可以满足各个站的要求，但并非是*省能的运行方式。
如果设计工况下要求各站的资用压头为50kPa，管网压降为100kPa时，冷水回压泵的扬程为15m。在部分负荷时，如果在7℃供水温度下所有各站都只要求50%流量，则管网压降仅为25 kPa，为了仍维持50 kPa的末端压差，加压泵扬程应为7.5m。这时若将加压泵转速降至50%，其扬程仅为3.75m，因此只能将泵的转速降至70%左右，并使其工作点左移，偏离水泵的*高效率点。由此加压泵就不能如变频器厂商所宣传的“流量降低至一半，电耗可节约87.5%”，而只能节约50%左右（视泵的工作曲线形状），实际上此时各个站并不需要50 kPa压差。如果不调节阀门，应仅需要12.5 kPa压差。由此只好关小阀门，大部分压力消耗在各站调节阀上。这时，如果适当提高制冷机供水温度，增加各站需要的水量，可提高冷水机组的COP，从而降低冷水机组电耗；也可以进一步降低加压泵转速，不去维持末端的50 kPa资用压头，减少各站调节阀的消耗，从而进一步减少水泵能耗。
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当冷冻水系统的各站是用二通阀自动进行变水量调节时，其调节的本质是通过增大水量来降低回水温度，由此使水侧平均温度下降，传至空气侧的冷量增加；或者减少水量以提高回水温度，从而使水侧平均温度上升，减少传至空气侧的冷量。这样，当各站的冷水阀开至*大，各站的供回水温差仍很大时，说明各站水侧的资用压头不够，导致流量不足，应通过增加冷冻水加压泵转速来提高各站的资用压头从而提高各站流量；当各站冷水阀开至*大，而供回水温差已很小时，则表明通过各站的水量已很大，但水温偏高，应进一步降低供水温度。反之亦然，当各站水阀关得很小而供回水温差仍然很小时，说明资用压头太大，各站水量太高，应降低回压泵转速；而当水阀关得很小，供回水温差过大时，表明各站在很小的流量上即已满足需求，此时可以适当提高供水温度，使各站流量适当加大。这样，由各站的阀位状况及供回水温差状况即可判断该各站对水侧压头及供水温度的需求。
由于冷冻水系统需同时满足所有各站对水量及水温的要求，因此可按表3-3的逻辑去确定对水温及水泵的调节。
两级泵系统的控制逻辑如下表B1-08 所述：
表B1-08
■找出阀门开度*大的各站Vmax和该各站的供回水温差Δt1，阀门开度*小的各站Vmin和该各站的供回水温差Δt2；
■若80%≤Vmax≤90%，则水泵及冷水机组的水温设定值都应维持现状；
■若Vmax＞90%，Δt1＞Δtmax,则流量不足，应将水泵转速提高5%；
■若Vmax＞90%，Δt1＜Δtmin，且t供＞t供min，则水温过高，应将冷水机组出口温度设定值降低0.25℃;
■Vmax＜80%,Δt2＞Δtmax，且t供＜t供,max，则水温过低，应将冷水机组出口温度升高0.25℃;
■若Vmax＜80%,Δt2＞Δtmin，则流量太大，应将水泵转速降低5%。
其中Δtmax，Δtmin分别为希望的供回水*大温差和*小温差，当设计的供回水温差为5℃时，可取Δtmax=6℃，Δtmin=4℃。允许的温差太大可降低要求的流量，但相应要降低冷水机组出口温度设定值，降低冷水机组效率，而允许的温差太小尽管可适当提高冷水机组水温设定值，但将使水泵流量增大，电耗增加。
上述调节方式可以在满足各站工况要求的前提下*大限度地提高冷水机组运行效率和降低本泵运行电耗，从而达到*大的节能效果。同时这种调节方式还具有很好的稳定性。例如当Vmax大于90%，Δt1＞Δtmax时，按照上述逻辑，应加大水泵转速。由此使各个站流量增大，空气侧温度降低，各调节阀相应地逐渐关小，至开度*大的阀门阀位降至90%以下，水泵的调节停止。
而按照维持末端压差的传统方法时当各站要求减少流量而关小阀门时，末端压力升高，由此使水泵转速降低，这将导致各个站流量又偏小，空气侧温度逐渐升高，于是又纷纷开大阀门，使流量加大，引起末端压力监测点的压力降低，进而又导致水泵转速增加。由于各个站是根据工况来调节其阀门，具有较大热惯性和时间延迟，而阀门及水泵的调节作用导致的末端压力的变化惯性很小，由此很容易造成上述的振荡过程发生，需要小心地设计控制算法，整定好调节参数，才能消除此振荡。与此相比，表B1-11的调节方式却是从其机理上就具备自稳定性质的调节过程，建议采用这种方案。
上述的调节方法的条件是各车站空调为两通阀变流量调节，并均有控制器控制。各车站的现场控制器都需要具有与冷站的控制器通讯功能。通过通讯得到各个冷水站的实际需求，从而实现这种恰好使各站的要求得到满足的调节。
如果广州地铁四号线的工程现状不具备上述调节的条件，我们研究了一套压差方法调节的优化方案，并在以往的工程实际应用中，十分成功。
